銅鋼板切割加工基合金k=05

　　擁有大型國企和外企二十余年工作經驗的資深內燃機設計工程師，擅長系統完整地介紹原理及設計經驗。

　　考慮到軸承底孔在裝配軸承時還會有所脹大，實際軸承間隙(直徑間隙)的變動范圍可按下式計算。

　　式中，以下標max和min表示尺寸和小尺寸；t是軸瓦厚度，△D0則是軸承底孔直徑的平均脹大量。即：

　　h max和hmin各是軸瓦的過盈度和小過盈度,D1是計算系數,按圖6-5取1- 鎂合金軸承座

　　軸承間隙的大小對于軸承的承載能力或小油膜厚度有較大的影響。軸承的承載能力與相對間隙ψ的平方成比例，減小間隙是提高承載能力的措施。但ψ值過小，潤滑油流量減小，摩擦發熱加劇，使潤滑油溫度上升，粘度下降，潤滑油膜反而減薄。鋼板切割加工

　　設計時應通過計算機作流體動力性能計算。確定軸承的油膜厚度、油膜壓力、潤滑油流量、摩擦功率以及潤滑油溫升與相對間隙ψ的關系，選取合理的ψ值范圍。相對間隙少值范圍的確定還應考慮軸承材料的嵌藏性、軸承和軸頸的加工精度、表面形位誤差、潤滑油濾清精度，采用嵌藏性好的軸承材料、尺寸和形位精度高和剛度高的軸頸和軸承，潤滑油濾清精度高都可以容許較小中值推薦值，見表6-1l。

　　另外鋁合金機體在其使用溫度范圍內，由于熱膨脹的關系，尺寸變化較大，從而間隙離散度大。因此，要作熱膨脹量計算，定出的間隙既能避免低溫起動抱瓦，又不使高溫下熱膨脹造成間隙偏大。

　　為保證曲軸及裝配在曲軸上的各構件的軸向位置一定，并承受軸向力(如正時齒輪傳動的軸向分力，離合器軸向推力等)，曲軸的各主軸頸中必須有一道是相對于主軸承座雙向定位的，游臼C一般不超過0．2mm，其它各道主軸頸與對應的主軸承座之間則有較大的軸向空隙，以免因尺寸鏈公差和受熱膨脹而發生運動障礙。

　　過去曾經用過兩端翻邊．并且端面上有減磨合金的主軸瓦來實行曲軸的定位與止推，因制造工藝復雜，這種翻邊軸瓦應用越來越少，現在用的都是單獨的止推片或止推環。其中，止推環只能用于第：一道主軸頸；而半圓環形的止推片則可用于任何一道主軸頸；四個止推片的結構應用廣泛。鋼板切割加工用兩個止推片的結構只適用于軸向力較小的曲軸。止推片和止推環相對于主軸承座是不能轉動的，可以用定位銷或定位舌定位，見圖6-6。為改善止推片(環)與主軸頸端面間的潤滑，在止推片的工作面上銑出存油坑，上下兩片的分界面附近也局部削薄，止推面削薄尺寸見表6-12。

　　一片軸瓦的周長大于πDo／2，按照D0ma來計算此大出量，就是軸瓦的過盈度ho。過盈度要在特定的檢驗量具中測量，見圖6-7。該量具的端面名義上應正好通過直徑為D0max的底孔的中心線，實際制造誤差不大于Js3。這種檢測量具的剛度很大，并用淬火鋼制成，可得Domax不變。為使測量值準確，用擋塊頂住軸瓦一端使之與量具端面齊平，另一端加力Po，使軸瓦產生一定的壓縮變形ho，然后測量軸瓦口高出量具端面的距離h，“余面高度”。軸瓦的過盈度：

　　P0作用下的ho可以計算出來,計算時要將軸瓦的實際壁厚t折算成當量壁厚te,因為鋼背材料合金材料的彈性模量不一樣大。

　　k-折合系數（對巴氏合金瓦k=0.2，鋁基合金k=0.3，銅基合金k=0.5）

　　由于軸瓦背面與量具內表面之間有摩擦力，軸瓦斷面上的內應力由受力瓦口向另一瓦口逐漸減小，壓縮壓力和應變力也逐漸減小，通常近似地認為P0作用下的軸瓦平均壓縮應力為δm=0.8б。

　　軸瓦在P0的作用下的平均壓縮應變為εm=h0/(0.5πDo ) ，則根據 δm=Eεm的關系（E為鋼背材料的彈性模量，可取E=2.1×105N/mm2），可得

　　余面高度hy有一個公差帶（一般不大于0.04），實際軸承座孔直徑D0也有一個公差帶（一般為H6），因此軸瓦相對于實際軸承座孔的過盈度為：

　　但實際軸承座是有彈性的，壓入軸瓦時D0會有所增大，使軸瓦的平均應力比剛性軸承座情況有所減小，可寫為：

　　軸承設計時過盈度的選擇，過盈度大小要兼顧兩方面，一方面hmin不能小到使，確保軸瓦緊貼軸承座孔不轉動和軸瓦散熱較好，另一方面hmax不能大到δmax超過鋼背材料的彈性極限（）。

　　式中△h-余面高度公差，mm（選取參考標準GB1151《內燃機主軸瓦及連桿技術條件》）。

　　2004年畢業于湖北汽車工業學院，畢業后曾在國內汽車企業從事汽車變速器研發、匹配、售后技術支持等工作。擔任多個項目牽頭人及擁有個人專利。鋼板切割加工

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